通過半個飼料廠除塵設備整體的模擬計算，發現采用不同開口的均勻分布板可以大大優化集塵器內的流場。飼料廠除塵設備通過試驗發現，當過濾風速控制在1.Om/min左右時，不僅在袋式除塵部件處理氣體的能力范圍內，而且不會增加投資成本。由此可見，物理模型試驗方法可以節約和有效地研究袋式除塵器內部的氣流分布。隨著雷諾數的增加，阻力系數先減小后趨于穩定，然后繼續緩慢減小。模型試驗基于相似性原理。

如前所述，數值模擬的結果是否正確，是否與實際生產中遇到的問題相同，都需要通過物理模型試驗來驗證。物理模型試驗結果可以更新數值模擬方法，修正模型問題，提高數值計算的精度。通過相似性原理和相似性判據，使模型試驗更接近原型的實際情況，減少模型試驗引起的試驗誤差。對于流場運動模型，飼料廠除塵設備主要基于三種相似性原理，即幾何相似性、運動相似性和動態相似性。飼料廠除塵設備中的流體是電廠煙氣。在集塵器內部流動過程中，溫度、壓力差變化很小，可以忽略不計。在推導集塵器效率公式的過程中，Deutsch假設飼料廠除塵設備內部工作過程中各界面處的氣流分布是均勻的，但在實際情況中，集塵器各界面處的氣流分布不是完全均勻的。流動中的流體可以看作是不可壓縮流體。由于試驗模型材料和系統結構的限制，采用室溫單相流空氣介質代替電場煙氣進行試驗，滿足相似原理和相似準則，具有較高的參考價值。

通過調整飼料廠除塵設備脫硫運行參數，使脫硫出口溫度由75℃降至65℃，觀察了電除塵器運行過程中電流、電壓的變化。結果表明，二次電流由1000mA上升到1500mA，電壓上升到80kV。通過以上實驗的驗證，認為造成煙囪出口粉塵、濕電除塵器運行電流和電壓達不到預期效果的原因如下。飼料廠除塵設備脫硫設計液氣比為3:1，屬于低設計。脫硫出口煙氣溫度過高，脫硫后煙氣不飽和，影響了濕電除塵器除塵效率。本項目脫硫工藝為氨法脫硫。低液氣比的設計會導致煙氣中噴水量少，容易導致不飽和煙氣，煙氣溫度高，脫硫后液滴少。影響電場臨界風速的主要因素是氣流的均勻性、集塵板結構、飼料廠除塵設備供電系統和集塵器裝置結構。由于煙氣不飽和，脫硫出口蒸發產生的亞硫酸銨結晶不能充分加濕，導致濕電除塵器的煙氣電導率和陰極放電能力下降。實際運行電壓和電流不能滿足設計要求，降低了電除塵器的除塵能力。

根據本工程的實際運行和設計要求，為避免煙囪出口粉塵超標的發生，提出如下修改建議和方法。飼料廠除塵設備入口煙道增設噴淋段，在不調整氨脫硫運行條件的情況下，將濕電除塵器入口溫度由70℃降至60℃以下。從煙氣中逸出的NH3和銨鹽可以通過噴霧冷卻的方式進行清洗，細粉塵可以進一步被潤濕，灰塵顆粒上可以附著足夠多的液滴，從而達到煙氣進入飼料廠除塵設備飽和的目的，滿足用戶的運行煙氣條件。電除塵器。在條件允許的情況下，建議在原有脫硫系統的基礎上增加脫硫噴淋的循環水量，如增加噴淋層、增加水泵的數量、使液氣比從3:1提高到約5:1、在脫硫外添加循環水箱。高溫煙氣從靜電除塵器的進氣喇叭通過空氣分配裝置擴散到煙氣箱中。塔，進一步降低脫硫循環液至60%通過脫硫系統的洗滌，達到較佳的煙氣條件。

本文的研究內容是在以往項目組成員研究的基礎上進一步探索，大膽改進了飼料廠除塵設備的進氣方式。本文將下吸式濾波器的原始模型改為上吸式濾波器，以嘗試上吸式濾波器。由于上升氣流過濾器的進氣方式發生變化，在進氣管上增加了一組圓錐形散射體，在進氣管下端增加了一個圓形導板。然后對上升氣流過濾模型的流場進行了模擬。從氣流對濾筒的沖刷作用、灰斗的渦流現象和氣流分布等方面，與原模型進行了比較，突出了飼料廠除塵設備的優點，為進一步優化流場分布均勻性鋪平了道路。在研究同一飼料廠除塵設備不同部位的氣體處理量分布規律時，不可能在后處理過程中直接得到濾筒不同部位的氣體處理量，但發現濾筒的氣體處理量與溫度呈正相關。通過對飼料廠除塵設備斜導板模型各過濾筒的氣體處理量的統計，發現各過濾筒的氣體處理量正負偏差在143。濾筒內外壁之間的壓差。因此，本文將濾筒內外壁的壓力差反映在同一濾筒不同部位的氣體處理情況。

數量。在對方形箱結構的分析中發現，由于方形箱結構的存在，靠近箱壁的過濾筒的空氣處理能力大于靠近箱壁的過濾筒的空氣處理能力，而位于過濾筒中部的四個過濾筒更靠近進風口和氣流。S直接從兩側的進氣管。沖刷到這四個濾筒的底部，這種長期的沖刷作用會導致濾筒過早損壞。因此，采用結構較為對稱的圓盒結構作為濾筒的箱體。同時，對圓形箱結構的濾筒與方形箱結構的濾筒的流場進行了分析比較。通過對各過濾器內氣體流量的統計分析，發現單臺過飼料廠除塵設備處理后的氣體流量正負偏差在121。分析結果表明，圓盒結構不僅解決了飼料廠除塵設備單個濾筒的空氣處理能力大的問題，而且直接解決了空氣流向濾筒的問題。同時，進一步提高了除塵器內部流場的均勻性。